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从而避免塑料基体产生局部过热或焦化，对提高粘结底层与基体的结合强度有利。当基材为石墨基体时，为防止石墨和钨在高温下发生反应生成碳化钨，引起石墨脆化，可喷涂钽作为粘结底层。此外，钽涂层与钢基体之间也能形成自粘结结合。值得注意的是，在热喷涂技术中，钼（Mo）也被作为一种具有自粘结效应的粘结底层来***使用。这是因为Mo在400℃下，会迅速发生氧化，生成具有挥发性的MoO3，产生急剧升华，裸露出的钼的熔滴对大多数金属及其合金的干净平滑表面有极好的润湿铺展性能，从而形成自粘结效应。除金属外，它还能够粘结在陶瓷、玻璃等非金属表面，但在铜及铜合金、镀铬表面、氮化表面和硅铁表面等除外。此外，具有优异的抗高温氧化性能和耐蚀性能的确NiCr合金，虽然不具有自粘结效应，但也是***使用的一种粘结底层材料。(2）粘结底层与工况条件。作为整个涂层的一部分，粘结底层的选用也必须满足工况使用要求。由于应用涉及的工况环境很多，也很复杂，下面*从工作温度和腐蚀环境两个方面进行阐述。1)工作温度。每一种粘结底层材料都有其适宜的工作温度范围，热喷涂技术中常用粘结底层材料的特性及比较高使用温度如表所示。
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零部件材料的性质和状态等内在因素也对零部件的失效有重要影响，因此，在具体分析时，要把零部件工况条件与零部件性能要求以及不同基体材料与不同工艺、不同喷涂材料与不同喷涂工艺所制造的零部件性能结合起来，才有可能设计出高质量的、合理的涂层。粘结底层材料选择当需要在金属基体上喷涂陶瓷涂层工作层时，由于陶瓷涂层材料在化学键、晶体结构和热物理性能等方面与金属材料存在相当大的差别，有必要先在金属基体上喷涂一层合金粘结底层，提高表面陶瓷涂层与基体金属之间结合强度的同时，还可以缓解两者之间热物理性能的差别。在基体尺寸形状或结构难于进行喷砂或粗化处理时，也推荐采用粘结底层。此外，对于工作层虽然为金属，但其热物理性能与基体金属相差较大，或两者的润湿性很差时，也推荐采用粘结底层。1.常用粘结底层材料的性能要求一般来讲，作为粘结底层喷涂材料应具有以下四方面的性能特点：(1）与基体表面结合强度高，甚至能产生微区冶金结合。特别是具有“自粘结”效应的Ni-Al型复合粉末，在热喷涂过程中，Ni与Al能发生化学反应，生成金属间化合物，并释放出大量热量，甚至这一反应过程能够持续到粉末碰撞到基体表面时仍在进行。
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无锡中迈德涂层科技公司推出的各种新型涂层 涂 层 颜 色 硬 度 HV厚 度 μm摩擦系数 比较高使用温度℃说 明 ZrCN 复合兰灰 2500 1-4 0.3 550 通用性强 TiN 单层 金黄 2300 1-4 0.4 500 高性价比涂层 TiAlN 复合 紫色 3200 1-4 0.5 800 通用性强 AlTiN 复合黑 3400 1-4 0.5 900 高速、高硬度加工 TiAlCrN 亚黑 3500 1-4 0.6 1000特殊加工领域 TiCN 渐层灰黑 3000 1-4 0.4 400 高韧性通用涂层 CrN 渐层 银亮 2000 3-15 0.5 700 适用加工铜、钛、模具 DLC 黑彩1000~4000 0.5-2 0.05 400 适用于有色金属、石墨、塑胶
ENM)电化学噪声法是通过测量工作电极和参比电极之间或两个相同电极之间产生的自发电流和(或)电压波动来分析、评价涂装金属防腐性能的方法。04氢渗透电流法氢渗透电流法是由日本大阪府立大学山川宏二教授等人发明,它应用涂层下阴极还原反应产物氢的渗透原理,通过测量氢的渗透量和变化规律,可确定涂层下腐蚀反应过程的难易程度,进而评价涂层耐蚀性和耐剥落性。四结论随着新型分析仪器和技术的出现,目前除了可以用上述方法进行观察和测量外,近年来也有用EDxA(能散X射线分析)、扫描电镜(SEM)和原子力显微镜(AMF)谱等对漆膜下金属表面层的变化进行深入的研究。对防腐蚀涂层防腐机理的深入探讨,有助于我们研制更理想的防腐蚀涂料及涂装技术。金属涂层失效通常分为如下2种：1.断裂起皮原因：金属涂层结合强度不好2.裂纹原因：材料选型问题，内应力过大@关于视觉纹路：直线状纹路只是金属涂层颜色发生了变化，属于正常现象（视觉纹路）视觉纹路不会引起生产问题金属涂层开机生产时均使用钢制刮刀，扬克缸在正常滚动工作时与钢制刮刀不断作用，就会产出视觉纹路金属涂层技术是通过在金属表面涂层达到使金属耐磨、抗腐蚀、耐高温、增加金属强度。近年该技术得到了高度重视。
相对湿度：45%-75%●喷房的洁净度在万级以内，流平区、烘烤区的洁净度在10万级以内●烘干温度:85度烘烤表干30分钟后160-170度烘箱或烘干线烘烤10min1kg液体涂装面积：喷涂300平方米六、建议存储温度18～25℃；使用期限：12个月七、金属表面涂层技术参数分类项目技术指标检测方法理化性能涂层颜色与外观涂膜平整光滑、透明色目测固体份>30%GB/T1725-2007粘度（涂4杯），S5-9(23℃±2℃)（可调）GB/T1723–93理论涂装面积300m2/kg（5微米干膜计）GB/T光泽度（60°）≥100GB/T9754-1988干燥时间表干85°C30minGB/T1728-1989固化温度170°C×10min（工件温度）涂层性能易清洁特性污垢易擦除，水滴角118度GB-T6739-2006/固化硬度6-7H耐盐雾10级5%NaCL，喷雾箱温度35℃，盐水吸入量1ml/h耐水等级IP8级防霉等级10级/耐高温高湿100h80℃/98%RH耐候性紫外线照射350h紫外光250uw/cm2/耐汗液测试100h人工汗液包裹样品55℃/85%RH环境中MEK擦拭/次数>2500橡皮摩擦机摩擦附着力级≤5B、3次百格法：3M610胶带GB/T9286–1998抗指纹：耐化学品测试100h分别用洗手液、清洁剂、防晒霜、咖啡、番茄酱包裹样品55℃/85%RH环境中耐冷热冲击100h(80°C1hr--40°C1hr)15秒转换柔韧性。
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因此倍受世界各国材料界的重视。德国与美国继日本之后也开始大规模的研制，我国也将此研究列入了“863”计划，短短十几年中，迅速发展取得了令人瞩目的成就。航天、航空、飞机、卫星、运载火箭等需要耐超高温的热屏障材料，核反应堆、发动机用耐热材料、热遮蔽材料，使用FGM热障涂层后可大幅度提高热效率。国内已经对功能梯度热障涂层的抗热震性能进行了研究，王富耻等人对等离子喷涂方法制备的ZrO2-NiCrAl系梯度热障涂层在瞬态热负荷下的破坏机理进行了研究，指出：陶瓷面层除了冷却过程中的径向拉力超过陶瓷材料的强度导致涂层破坏的模式以外，在加热的过程中陶瓷层间界面出现大的轴向拉伸应力，**终可以导致涂层剥落。朱景川等人对ZrO2-Ni系梯度热障涂层的热冲击与热疲劳行为进行了研究，结果表明：ZrO2-Ni系梯度热障涂层的抗热冲击参数呈梯度分布，热冲击破坏符合热疲劳损伤机理，裂纹的准静态扩展为其控制因素；热疲劳裂纹在梯度层内以微孔聚集、连接方式萌生和扩展，而在梯度层间无横向贯穿裂纹，克服了传统涂层的热应力剥落问题。黄维刚对ZrO2-NiCoCrAlY系梯度热障涂层进行了研究，认为去应力退火可以进一步提高涂层的抗热冲击性能。
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